國家“十三五”規劃進一步實施最嚴格的水資源管理制度，要求工業企業盡可能回收和循環使用生產過程產生的廢水，作為用水大戶的燃煤電廠，其廢水的再生回用以及零排放勢在必行。目前，我國90%以上燃煤電廠采用石灰石－石膏濕法煙氣脫硫技術脫除煙氣中的SO2，在運行中產生的脫硫廢水因成分復雜、污染物種類多，成為燃煤電廠最難處理的廢水之一。

目前，大多數電廠采用“三聯箱法”處理脫硫廢水，但處理出水含鹽量仍然很高，難以回用。因此，脫硫廢水的零排放處理得到越來越多的關注。

脫硫廢水零排放處理技術一般通過3個過程進行：預處理、膜法濃縮減量和蒸發法回收結晶鹽。但該方法投資較大、能耗過高、處理成本高，噸水綜合運行費用高達180元。此外，蒸發結晶產生的混鹽無法利用，實際運行中甚至出現制鹽不達標形成二次污染物的問題。

燃煤電廠循環冷卻系統用水量巨大，約占整個燃煤電廠的80%~90%，而采用非常規水源作為循環冷卻系統補水是工業節水的重要途徑。

近年來，我國海水循環冷卻技術的發展日趨成熟，相比于淡水循環系統，其放寬了對系統補水的水質要求。通過適當的處理工藝對達標排放的脫硫廢水進一步進行再生處理，使其滿足海水循環冷卻系統補水的水質要求，則可以實現脫硫廢水的再生回用。

同時，海水循環系統排放的濃縮海水是海水制鹽的優良原料，而脫硫廢水處理后得到的再生水中含有的Na+、Ca2+、Mg2+、Cl-和SO42-均為海水的組成成分，理論上不會對曬鹽過程產生影響，不僅有利于海水化學資源的有效利用，還可以真正實現電廠污水的零排放。

因此，本研究針對海水循環冷卻系統特征，開展了脫硫廢水經再生處理后回用于海水循環冷卻系統的試驗研究，以期為電廠脫硫廢水的再生回用提供新思路和新途徑。

01 材料與方法

1.1 水質檢測方法及水質穩定性評價

參照《火電廠石灰石-石膏濕式脫硫廢水水質控制指標》（DL/T 997—2006）和《海水循環冷卻水處理設計規范》（GB/T 23248—2009），制定相關水質檢測指標，并選擇相應的檢測方法對實地采集的海水和再生處理后的脫硫廢水進行水質檢測。

其中，常規水質指標（濁度、鹽度、pH、COD、氯化物等）參照《海洋監測規范第4部分：海水分析》（GB 17378.4—2007）進行測定，結垢相關指標（甲基橙堿度、Ca2+、Mg2+等）采用滴定法進行測定，金屬指標采用分光光度法進行測定。根據檢測的水質指標，分別采用Langelier指數（LSI）、Ryznar指數（RSI）、Puckorius指數（PSI）、硫酸鈣結垢指數等進行水樣的腐蝕、結垢傾向評價。

1.2 脫硫廢水的再生回用工藝

以北方T市某電廠處理后可達標排放的脫硫廢水為原水，其水質滿足《火電廠石灰石-石膏濕法脫硫廢水水質控制指標》（DL/T 997—2006）及《污水綜合排放標準》（GB 8978—1996）中一級排放標準。為了使其滿足海水循環冷卻系統的補水要求，對其進行再生處理。脫硫廢水的再生回用工藝流程如圖 1所示。

1.3 循環水水質穩定性控制試驗

1.3.1 結垢試驗

參照《水處理劑阻垢性能的測定碳酸鈣沉積法》（GB/T 16632—2008）進行靜態阻垢試驗。

試驗開始時，將1 L水樣倒入燒杯中，空白組不加阻垢劑，試驗組加入定量的阻垢劑，然后置于80 ℃恒溫水浴鍋中敞口加熱蒸發。待體積濃縮至500 mL時，用玻璃蓋片蓋住杯口保持液位恒定，持續加熱24 h。取出燒杯，降至室溫后進行水質檢測。

試驗結束后，采用定性濾紙過濾采集垢樣，經離心后，于105 ℃烘至恒重。于干燥器保存24 h后，選取有代表性的垢樣，采用掃描電子顯微鏡（Hitachi，S4800）觀察其微觀形貌。剩余的垢樣通過研缽研碎烘干后，分別采用X射線熒光光譜儀（Axios，mAX）和X射線衍射儀（Buker，D8 advance）對垢樣的元素組成和晶體結構進行檢測。

1.3.2 腐蝕試驗

參照《水處理劑緩蝕性能的測定旋轉掛片法》（GB/T 18175—2000）進行旋轉掛片試驗。

試驗采用XYZK-A型自動補液旋轉掛片腐蝕試驗儀，腐蝕試片（TA1鈦材和316L不銹鋼）選擇Ⅰ型標準試片（50 mm×25 mm×2 mm）。

測試條件：溫度（45±1）℃，時間120 h。前48 h將水樣由2 L濃縮至1 L，之后通過自動補充蒸餾水使腐蝕介質穩定在1 L，持續試驗72 h。

采用高清數碼相機對試驗后的腐蝕試片進行拍照，用于宏觀腐蝕形貌對比，并采用Hirox KH-7700三維視頻顯微鏡對試片表面進行掃描成像，用于微觀腐蝕形貌分析。

1.4 循環系統排水制鹽試驗

1.4.1 蒸發試驗

將再生脫硫廢水和海水按照特定比例混合，模擬海水循環冷卻系統排水，水樣體積約為18 L。將其裝入直徑30 cm、深30 cm的圓筒形玻璃反應器中，放置于實驗室內光照充分、通風的位置，使水樣自然蒸發。定期檢測鹵水的pH、波美度、密度等指標，并取樣進行離子濃度的分析檢測。

待鹵水蒸發至25 °Be后，將剩余溶液轉移至2 L燒杯中繼續蒸發。最后，將蒸發濃縮析出的氯化鈉晶體用離心機甩干，然后進行化學成分檢測。

1.4.2 分析檢測方法

采用pH計測量鹵水pH，用波美比重計測量鹵水濃度，用密度計測量鹵水密度，用EDTA絡合滴定法測定鹵水中的Ca2+和Mg2+濃度，用分光光度法測定鹵水中的SO42-濃度，用原子吸收法測定鹵水中的K+和Na+濃度，并參照《工業鹽》（GB 5462—2003）對析出的氯化鈉晶體進行化學組成成分檢測。

02 結果與討論

2.1 再生脫硫廢水的水質分析

2.1.1 水質特征

脫硫廢水原水經再生工藝處理后用于海水循環冷卻系統補水，其主要通過與海水混合后進入系統。以2×1 000 MW燃煤機組為例，其循環系統補水水量約為6 500 t/h，再生脫硫廢水量約為48 t/h，約占總補充水量的0.74%。按照此比例將再生脫硫廢水與海水進行摻混，作為海水循環冷卻系統補水。處理后脫硫廢水及海水水質檢測結果見表 1。

由表 1可知，雖然再生處理后的脫硫廢水中典型的腐蝕結垢離子（如Ca2+、Mg2+、Cl-和SO42-等）含量依然較高，但與海水相比，Ca2+含量基本相當，而Mg2+、Cl-和SO42-等離子含量則顯著低于海水，并且滿足GB/T 23248—2009規定的海水循環系統控制要求。因此，經再生處理后的脫硫廢水能夠用于海水循環冷卻系統的補水。

2.1.2 水質穩定性判定

采用常規水質穩定性判斷指數分別對海水和摻混水進行結垢和腐蝕傾向評價，結果如表 2所示。

由表 2可知，海水和摻混水均具有結碳酸鈣垢傾向，且硫酸鈣結垢指數顯示出嚴重的結硫酸鈣垢趨勢，這主要是海水和再生脫硫廢水中高濃度的Ca2+和SO42-導致的。

海水的RSI和PSI均超過6，說明海水偏腐蝕；摻混水的RSI和PSI低于6，說明當再生脫硫廢水進入海水循環冷卻系統時，會增加系統的結垢風險，需要著重考慮循環系統的結垢控制。

此外，考慮到摻混水中Cl-依然很高（約15 000 mg/L），對于目前海水循環冷卻系統普遍采用的316L不銹鋼和TA1鈦材仍存在點蝕風險，所以，還需要考慮對系統的腐蝕影響。

2.2 循環水水質穩定性控制試驗

2.2.1 結垢試驗研究

（1）阻垢率對比。

采用海水專用阻垢緩蝕劑（SW203A）進行靜態阻垢試驗研究，分別以海水和摻混水作為補水。不同藥劑投加量下的Ca2+損失率和阻垢率見圖 2。

由圖 2（a）可知，不加阻垢劑時，海水和摻混水的Ca2+損失率分別為15.62%和11.89%，說明海水和摻混水均存在一定程度的結垢情況，這與水質穩定性判斷結果一致。投加阻垢劑后，海水的Ca2+損失率可降低至2.5%以下，摻混水則可降低至1.5%以下，阻垢率均穩定在90%以上，說明海水中摻入少量再生脫硫廢水后不會對結垢過程造成明顯影響，通過藥劑進行阻垢控制能夠達到良好的效果。

（2）結垢產物分析。

對結垢產物的SEM表征結果如圖 3所示。

海水的結垢產物主要是白色粉末，而摻混水的結垢產物則為黃白色粉末。由圖 3可以看出，摻混水的結垢產物晶體尺寸略大于海水結垢產物，但晶體間分布比較松散。

分別采用XRF和XRD對結垢產物的元素組成和晶體結構進行測定，結果見表 3和圖 4。

由表 3可知，海水垢樣的主要元素組成為Ca和O，而摻混水垢樣的主要元素組成為O、Ca和S。由圖 4可知，海水的結垢產物主要是CaCO3，而摻混水的結垢產物則主要是CaSO4。

2.2.2 腐蝕試驗研究

（1）旋轉掛片試驗。

分別采用海水和摻混水，對TA1鈦材和316L不銹鋼進行旋轉掛片試驗，結果見表 4。

由表 4可知，TA1鈦材在2個水樣中均未檢出腐蝕速率，而316L不銹鋼在海水中的腐蝕速率高于標準規定的0.005 0 mm/a，說明在海水中直接使用316L不銹鋼存在一定風險。在摻混水中，2種材質均未檢出腐蝕速率，說明海水中引入再生脫硫廢水后不會增加系統的腐蝕風險。

（2）腐蝕形貌對比。

采用高清數碼相機對試驗后的腐蝕試片進行拍照，結果如圖 5所示。

由圖 5可以看出，TA1鈦材和316L不銹鋼2種材質在海水和摻混水中均具有良好的耐蝕性，試驗后表面光滑，保留了金屬光澤，沒有點蝕出現。

此外，通過3D顯微鏡對試片表面進行了掃描成像，結果顯示，試片表面局部基本平整，最高和最低位置的高程差最大約為10 μm，沒有生成點蝕坑。

因此，可以認為海水中引入再生脫硫廢水后基本不會對TA1鈦材和316L不銹鋼的腐蝕造成影響，不需要專門投加緩蝕劑進行腐蝕控制。

2.3 循環系統排水制鹽試驗

2.3.1 蒸發濃縮析鹽規律

分別采用海水和摻混水進行循環系統排水的蒸發濃縮試驗，試驗過程中CaSO4和NaCl晶體的析出規律如圖 6所示。

由圖 6可知，隨著鹵水的蒸發濃縮，鹵水中的CaSO4和NaCl先后析出。

其中，海水中CaSO4的析出點約為13.9 °Be，而摻混水中CaSO4的析出點延遲至16.0 °Be，隨后兩者呈現相似的析出規律，當鹵水濃縮至25.0 °Be后，CaSO4的析出率均超過90%。海水中NaCl的析出點為25.8 °Be，摻混水中NaCl的析出點為25.2 °Be，兩者幾乎一致，說明引入再生脫硫廢水后不會對NaCl的析出產生影響。

2.3.2 結晶鹽化學組成

對摻混水制得的結晶鹽進行化學成分檢測，結果見表 5。

由表 5可知，當海水循環冷卻系統引入再生脫硫廢水后，通過其排放的濃海水制得的結晶鹽化學組成符合GB/T 5462—2003中日曬工業鹽一級品的標準。

03 結 論

（1）通過對脫硫廢水進行再生處理得到的再生水與海水按照比例摻混后，其水質滿足海水循環冷卻系統補水水質要求。水質穩定性評價結果顯示，海水中引入再生脫硫廢水后結硫酸鈣垢傾向增加，腐蝕傾向較弱。

（2）靜態阻垢試驗結果顯示，海水易結碳酸鈣垢，而引入再生脫硫廢水后易結硫酸鈣垢。采用專用的海水阻垢劑可有效抑制硫酸鈣垢的析出，且藥劑用量較低，具有良好的技術經濟性。

（3）旋轉掛片試驗和腐蝕形貌分析顯示，TA1鈦材和316L不銹鋼在摻混水中不發生均勻腐蝕，且不產生點蝕，海水循環冷卻系統引入再生脫硫廢水對系統的腐蝕控制影響甚微，不需要專門投加緩蝕劑對系統進行腐蝕控制。

（4）模擬蒸發濃縮試驗顯示，引入再生脫硫廢水后不會對濃海水制鹽過程產生影響，且其制得的結晶鹽化學組成符合GB/T 5462—2003中日曬工業鹽一級品的標準。

關鍵詞： 脫硫 廢水 再生 用于